Terima kasih telah mengunjungi Nature.com.Anda menggunakan versi browser dengan dukungan CSS terbatas.Untuk pengalaman terbaik, kami menyarankan Anda menggunakan browser yang diperbarui (atau menonaktifkan Mode Kompatibilitas di Internet Explorer).Selain itu, untuk memastikan dukungan berkelanjutan, kami menampilkan situs tanpa gaya dan JavaScript.
Menampilkan carousel tiga slide sekaligus.Gunakan tombol Sebelumnya dan Berikutnya untuk berpindah melalui tiga slide sekaligus, atau gunakan tombol penggeser di akhir untuk berpindah melalui tiga slide sekaligus.
Empat elemen pipa baja beton karet (RuCFST), satu elemen pipa baja beton (CFST) dan satu elemen kosong diuji dalam kondisi lentur murni.Parameter utamanya adalah rasio geser (λ) dari 3 hingga 5 dan rasio penggantian karet (r) dari 10% hingga 20%.Diperoleh kurva momen-regangan lentur, kurva momen-defleksi lentur, dan kurva momen-kelengkungan lentur.Cara penghancuran beton dengan inti karet dianalisis.Hasil penelitian menunjukkan bahwa jenis keruntuhan member RuCFST adalah keruntuhan tikungan.Retakan pada beton karet tersebar secara merata dan sedikit, dan pengisian inti beton dengan karet mencegah berkembangnya retakan.Rasio geser terhadap bentang mempunyai pengaruh yang kecil terhadap perilaku benda uji.Laju penggantian karet mempunyai pengaruh yang kecil terhadap kemampuan menahan momen lentur, namun mempunyai pengaruh tertentu terhadap kekakuan lentur spesimen.Setelah diisi dengan beton karet, dibandingkan dengan sampel dari pipa baja kosong, kemampuan lentur dan kekakuan lentur meningkat.
Karena kinerja seismiknya yang baik dan daya dukungnya yang tinggi, struktur tubular beton bertulang tradisional (CFST) banyak digunakan dalam praktik teknik modern1,2,3.Sebagai beton karet jenis baru, partikel karet digunakan untuk menggantikan sebagian agregat alami.Struktur Pipa Baja Berisi Beton Karet (RuCFST) dibentuk dengan mengisi pipa baja dengan beton karet untuk meningkatkan keuletan dan efisiensi energi struktur komposit4.Hal ini tidak hanya memanfaatkan kinerja luar biasa dari para anggota CFST, namun juga memanfaatkan limbah karet secara efisien, sehingga memenuhi kebutuhan pembangunan ekonomi sirkular yang ramah lingkungan5,6.
Dalam beberapa tahun terakhir, perilaku anggota CFST tradisional di bawah beban aksial7,8, interaksi momen-beban aksial9,10,11 dan lentur murni12,13,14 telah dipelajari secara intensif.Hasilnya menunjukkan bahwa kapasitas lentur, kekakuan, daktilitas dan kapasitas disipasi energi kolom dan balok CFST ditingkatkan dengan pengisian beton internal dan menunjukkan daktilitas patah yang baik.
Saat ini, beberapa peneliti telah mempelajari perilaku dan kinerja kolom RuCFST di bawah beban aksial gabungan.Liu dan Liang15 melakukan beberapa percobaan pada kolom RuCFST pendek, dan dibandingkan dengan kolom CFST, daya dukung dan kekakuan menurun dengan meningkatnya derajat substitusi karet dan ukuran partikel karet, sedangkan keuletan meningkat.Duarte4,16 menguji beberapa kolom RuCFST pendek dan menunjukkan bahwa kolom RuCFST lebih ulet dengan meningkatnya kandungan karet.Liang17 dan Gao18 juga melaporkan hasil serupa pada sifat colokan RuCFST yang halus dan berdinding tipis.Gu et al.19 dan Jiang et al.20 mempelajari daya dukung elemen RuCFST pada suhu tinggi.Hasil penelitian menunjukkan bahwa penambahan karet meningkatkan daktilitas struktur.Dengan meningkatnya suhu, daya dukung pada awalnya sedikit menurun.Patel21 menganalisis perilaku tekan dan lentur balok dan kolom CFST pendek dengan ujung bulat di bawah pembebanan aksial dan uniaksial.Pemodelan komputasi dan analisis parametrik menunjukkan bahwa strategi simulasi berbasis serat dapat secara akurat memeriksa kinerja RCFST pendek.Fleksibilitas meningkat seiring dengan rasio aspek, kekuatan baja dan beton, dan menurun seiring dengan rasio kedalaman terhadap ketebalan.Secara umum, kolom RuCFST pendek berperilaku serupa dengan kolom CFST dan lebih ulet dibandingkan kolom CFST.
Dapat dilihat dari tinjauan di atas bahwa kolom RuCFST menjadi lebih baik setelah penggunaan bahan tambahan karet yang tepat pada beton dasar kolom CFST.Karena tidak ada beban aksial, maka lentur total terjadi pada salah satu ujung balok kolom.Faktanya, karakteristik lentur RuCFST tidak bergantung pada karakteristik beban aksial22.Dalam rekayasa praktis, struktur RuCFST sering kali mengalami beban momen lentur.Studi tentang sifat lentur murninya membantu menentukan mode deformasi dan kegagalan elemen RuCFST akibat aksi seismik23.Untuk struktur RuCFST, perlu dipelajari sifat lentur murni elemen RuCFST.
Dalam hal ini, enam sampel diuji untuk mempelajari sifat mekanik elemen pipa baja persegi murni melengkung.Sisa artikel ini disusun sebagai berikut.Pertama, enam benda uji berpenampang persegi dengan atau tanpa isian karet diuji.Amati mode kegagalan setiap sampel untuk hasil pengujian.Kedua, kinerja elemen RuCFST dalam lentur murni dianalisis, dan pengaruh rasio geser terhadap bentang 3-5 dan rasio penggantian karet 10-20% terhadap sifat struktural RuCFST dibahas.Terakhir, perbedaan kapasitas menahan beban dan kekakuan lentur antara elemen RuCFST dan elemen CFST tradisional dibandingkan.
Enam benda uji CFST telah selesai, empat benda uji diisi beton karet, satu benda uji diisi beton normal, dan benda keenam kosong.Pengaruh laju perubahan karet (r) dan rasio geser bentang (λ) dibahas.Parameter utama sampel diberikan pada Tabel 1. Huruf t menunjukkan tebal pipa, B adalah panjang sisi sampel, L adalah tinggi sampel, Mue adalah kapasitas lentur yang diukur, Kie adalah awal kekakuan lentur, Kse adalah kekakuan lentur dalam pelayanan.pemandangan.
Spesimen RuCFST dibuat dari empat pelat baja yang dilas berpasangan membentuk tabung baja persegi berongga, yang kemudian diisi dengan beton.Pelat baja setebal 10 mm dilas pada setiap ujung benda uji.Sifat mekanik baja ditunjukkan pada Tabel 2. Menurut standar Cina GB/T228-201024, kekuatan tarik (fu) dan kekuatan luluh (fy) pipa baja ditentukan dengan metode uji tarik standar.Hasil pengujian masing-masing 260 MPa dan 350 MPa.Modulus elastisitas (Es) adalah 176 GPa, dan rasio Poisson (ν) baja adalah 0,3.
Pada pengujian, kuat tekan kubik (fcu) beton acuan pada hari ke 28 dihitung sebesar 40 MPa.Rasio 3, 4 dan 5 dipilih berdasarkan referensi sebelumnya 25 karena hal ini dapat menunjukkan adanya masalah pada transmisi perpindahan gigi.Dua tingkat penggantian karet sebesar 10% dan 20% menggantikan pasir dalam campuran beton.Dalam penelitian ini digunakan bubuk karet ban konvensional dari Pabrik Semen Tianyu (merek Tianyu di China).Ukuran partikel karet adalah 1-2 mm.Tabel 3 menunjukkan perbandingan beton karet dan campurannya.Untuk setiap jenis beton karet, tiga kubus dengan sisi 150 mm dituang dan diawetkan dalam kondisi pengujian yang ditentukan oleh standar.Pasir yang digunakan dalam campuran adalah pasir mengandung silika dan agregat kasarnya adalah batuan karbonat di Kota Shenyang, Cina Timur Laut.Kuat tekan kubik 28 hari (fcu), kuat tekan prismatik (fc') dan modulus elastisitas (Ec) untuk berbagai rasio penggantian karet (10% dan 20%) ditunjukkan pada Tabel 3. Menerapkan standar GB50081-201926.
Semua benda uji diuji dengan silinder hidrolik dengan gaya 600 kN.Selama pembebanan, dua gaya terkonsentrasi diterapkan secara simetris pada dudukan uji lentur empat titik dan kemudian didistribusikan ke seluruh spesimen.Deformasi diukur dengan lima pengukur regangan pada setiap permukaan sampel.Deviasi diamati menggunakan tiga sensor perpindahan yang ditunjukkan pada Gambar 1 dan 2. 1 dan 2.
Pengujian menggunakan sistem preload.Muat dengan kecepatan 2kN/s, kemudian jeda pada beban maksimal 10kN, periksa apakah alat dan load cell dalam kondisi kerja normal.Dalam pita elastis, setiap kenaikan beban berlaku kurang dari sepersepuluh beban puncak yang diperkirakan.Ketika pipa baja aus, beban yang diterapkan kurang dari seperlima belas beban puncak yang diperkirakan.Tahan selama sekitar dua menit setelah menerapkan setiap tingkat beban selama fase pemuatan.Saat sampel mendekati kegagalan, laju pembebanan terus menerus melambat.Bila beban aksial mencapai kurang dari 50% beban ultimit atau ditemukan kerusakan nyata pada benda uji, maka pembebanan dihentikan.
Kehancuran seluruh benda uji menunjukkan keuletan yang baik.Tidak ditemukan retakan tarik yang jelas pada zona tarik pipa baja benda uji.Jenis kerusakan umum pada pipa baja ditunjukkan pada gambar.3. Mengambil sampel SB1 sebagai contoh, pada tahap awal pembebanan ketika momen lentur kurang dari 18 kN·m, sampel SB1 berada dalam tahap elastis tanpa deformasi yang jelas, dan laju kenaikan momen lentur terukur lebih besar dari laju peningkatan kelengkungan.Selanjutnya, pipa baja di zona tarik mengalami deformasi dan masuk ke tahap elastis-plastik.Ketika momen lentur mencapai sekitar 26 kNm, zona kompresi baja bentang sedang mulai mengembang.Edema berkembang secara bertahap seiring dengan meningkatnya beban.Kurva defleksi beban tidak berkurang sampai beban mencapai titik puncaknya.
Setelah percobaan selesai, sampel SB1 (RuCFST) dan sampel SB5 (CFST) dipotong untuk lebih jelas mengamati modus kegagalan beton dasar, seperti ditunjukkan pada Gambar 4. Terlihat dari Gambar 4 bahwa retakan pada sampel SB1 tersebar merata dan jarang pada dasar beton, dan jarak antar keduanya 10 sampai 15 cm.Jarak antar retakan pada sampel SB5 adalah 5 sampai 8 cm, retakan tidak beraturan dan terlihat jelas.Selain itu, retakan pada sampel SB5 meluas sekitar 90° dari zona tarik ke zona kompresi dan berkembang hingga sekitar 3/4 tinggi bagian.Retakan beton utama pada sampel SB1 lebih kecil dan lebih jarang terjadi dibandingkan pada sampel SB5.Mengganti pasir dengan karet, sampai batas tertentu, dapat mencegah berkembangnya retakan pada beton.
Pada gambar.Gambar 5 menunjukkan distribusi defleksi sepanjang masing-masing benda uji.Garis padat adalah kurva defleksi benda uji dan garis putus-putus adalah setengah gelombang sinusoidal.Dari gambar.Gambar 5 menunjukkan bahwa kurva defleksi batang sesuai dengan kurva setengah gelombang sinusoidal pada pembebanan awal.Dengan bertambahnya beban, kurva defleksi sedikit menyimpang dari kurva setengah gelombang sinusoidal.Biasanya, selama pembebanan, kurva defleksi semua sampel pada setiap titik pengukuran adalah kurva setengah sinusoidal yang simetris.
Karena defleksi elemen RuCFST pada tekukan murni mengikuti kurva setengah gelombang sinusoidal, persamaan tekuk dapat dinyatakan sebagai:
Ketika regangan serat maksimum adalah 0,01, dengan mempertimbangkan kondisi penerapan sebenarnya, momen lentur yang bersangkutan ditentukan sebagai kapasitas momen lentur ultimit elemen27.Kapasitas momen lentur (Mue) terukur yang ditentukan ditunjukkan pada Tabel 1. Berdasarkan kapasitas momen lentur (Mue) terukur dan rumus (3) untuk menghitung kelengkungan (φ), kurva M-φ pada Gambar 6 dapat berupa diplot.Untuk M = 0,2Mue28, kekakuan awal Kie dianggap sebagai kekakuan lentur geser yang sesuai.Ketika M = 0,6Mue, kekakuan lentur (Kse) tahap kerja diatur ke kekakuan lentur garis potong yang sesuai.
Terlihat dari kurva kelengkungan momen lentur bahwa momen lentur dan kelengkungan meningkat secara signifikan secara linier pada tahap elastis.Laju pertumbuhan momen lentur jelas lebih tinggi dibandingkan laju pertumbuhan kelengkungan.Ketika momen lentur M sebesar 0,2Mue, benda uji mencapai tahap batas elastis.Dengan bertambahnya beban, sampel mengalami deformasi plastis dan masuk ke tahap elastoplastik.Dengan momen lentur M sebesar 0,7-0,8 Mue, pipa baja akan mengalami deformasi pada zona tarik dan pada zona tekan secara bergantian.Pada saat yang sama, kurva Mf sampel mulai memanifestasikan dirinya sebagai titik belok dan tumbuh secara non-linier, yang meningkatkan efek gabungan dari pipa baja dan inti beton karet.Ketika M sama dengan Mue, benda uji memasuki tahap pengerasan plastis, dengan defleksi dan kelengkungan benda uji meningkat dengan cepat, sedangkan momen lentur meningkat secara perlahan.
Pada gambar.Gambar 7 menunjukkan kurva momen lentur (M) versus regangan (ε) untuk setiap sampel.Bagian atas dari bagian tengah bentang sampel berada di bawah tekanan, dan bagian bawah berada di bawah tekanan.Pengukur regangan bertanda “1″ dan “2″ terletak di bagian atas benda uji, pengukur regangan bertanda “3″ terletak di tengah benda uji, dan pengukur regangan bertanda “4″ dan “5″.” terletak di bawah sampel uji.Bagian bawah sampel ditunjukkan pada Gambar 2. Dari Gambar 7 terlihat bahwa pada tahap awal pembebanan, deformasi memanjang pada zona tarik dan zona tekan elemen sangat dekat, dan deformasi kira-kira linier.Pada bagian tengah terjadi sedikit peningkatan deformasi longitudinal, namun besarnya peningkatan tersebut kecil. Selanjutnya beton karet pada zona tarik retak. Karena pipa baja pada zona tarik hanya perlu menahan gaya, dan beton karet dan pipa baja pada zona tekan memikul beban bersama-sama, deformasi pada zona tarik elemen lebih besar dari pada deformasi pada saat beban bertambah, deformasi melebihi kekuatan luluh baja, dan pipa baja masuk. tahap elastoplastik. Laju peningkatan regangan sampel secara signifikan lebih tinggi daripada momen lentur, dan zona plastis mulai berkembang hingga penampang penuh.
Kurva M-um untuk setiap sampel ditunjukkan pada Gambar 8. Pada gambar.8, semua kurva M-um mengikuti tren yang sama dengan anggota CFST tradisional22,27.Dalam setiap kasus, kurva M-um menunjukkan respon elastis pada fase awal, diikuti oleh perilaku inelastis dengan menurunnya kekakuan, hingga momen lentur maksimum yang diijinkan tercapai secara bertahap.Namun karena parameter pengujian yang berbeda, kurva M-um sedikit berbeda.Momen defleksi untuk rasio geser terhadap bentang dari 3 sampai 5 ditunjukkan pada gambar.8a.Kapasitas lentur ijin sampel SB2 (faktor geser λ = 4) lebih rendah 6,57% dibandingkan sampel SB1 (λ = 5), dan kemampuan momen lentur sampel SB3 (λ = 3) lebih besar dibandingkan sampel SB2 (λ = 4) 3,76%.Secara umum, seiring dengan meningkatnya rasio geser terhadap bentang, tren perubahan momen yang diijinkan tidak terlihat jelas.Kurva M-um tampaknya tidak berhubungan dengan rasio geser terhadap bentang.Hal ini konsisten dengan apa yang diamati Lu dan Kennedy25 untuk balok CFST dengan rasio geser terhadap bentang berkisar antara 1,03 hingga 5,05.Alasan yang mungkin untuk komponen CFST adalah bahwa pada rasio geser bentang yang berbeda, mekanisme transmisi gaya antara inti beton dan pipa baja hampir sama, yang tidak sejelas pada komponen beton bertulang25.
Dari gambar.Gambar 8b menunjukkan bahwa daya dukung sampel SB4 (r = 10%) dan SB1 (r = 20%) sedikit lebih tinggi atau lebih rendah dibandingkan sampel tradisional CFST SB5 (r = 0), dan meningkat sebesar 3,15 persen dan menurun sebesar 1,57 persen.Namun kekakuan lentur awal (Kie) sampel SB4 dan SB1 jauh lebih tinggi dibandingkan sampel SB5, yaitu masing-masing sebesar 19,03% dan 18,11%.Kekakuan lentur (Kse) sampel SB4 dan SB1 pada fase operasi masing-masing lebih tinggi 8,16% dan 7,53% dibandingkan sampel SB5.Mereka menunjukkan bahwa laju substitusi karet mempunyai pengaruh yang kecil terhadap kemampuan lentur, namun mempunyai pengaruh yang besar terhadap kekakuan lentur spesimen RuCFST.Hal ini mungkin disebabkan karena plastisitas beton karet pada sampel RuCFST lebih tinggi dibandingkan dengan plastisitas beton alam pada sampel CFST konvensional.Secara umum retak dan keretakan pada beton alam mulai merambat lebih awal dibandingkan pada beton karet29.Dari mode keruntuhan tipikal beton dasar (Gbr. 4), retakan pada sampel SB5 (beton alami) lebih besar dan padat dibandingkan pada sampel SB1 (beton karet).Hal ini mungkin berkontribusi terhadap kekangan yang lebih tinggi yang diberikan oleh pipa baja untuk sampel Beton Bertulang SB1 dibandingkan dengan sampel Beton Alami SB5.Studi Durate16 juga sampai pada kesimpulan serupa.
Dari gambar.Gambar 8c menunjukkan bahwa elemen RuCFST memiliki kemampuan lentur dan daktilitas yang lebih baik dibandingkan elemen pipa baja hollow.Kekuatan lentur sampel SB1 dari RuCFST (r=20%) lebih tinggi 68,90% dibandingkan sampel SB6 dari pipa baja kosong, serta kekakuan lentur awal (Kie) dan kekakuan lentur pada tahap operasi (Kse) sampel SB1 masing-masing sebesar 40,52%., yang lebih tinggi dari sampel SB6, lebih tinggi 16,88%.Aksi gabungan dari pipa baja dan inti beton berlapis karet meningkatkan kapasitas lentur dan kekakuan elemen komposit.Elemen RuCFST menunjukkan spesimen keuletan yang baik ketika dikenai beban lentur murni.
Momen lentur yang dihasilkan dibandingkan dengan momen lentur yang ditentukan dalam standar desain saat ini seperti peraturan Jepang AIJ (2008) 30, peraturan Inggris BS5400 (2005) 31, peraturan Eropa EC4 (2005) 32 dan peraturan Cina GB50936 (2014) 33. momen lentur (Muc) terhadap momen lentur eksperimental (Mue) diberikan pada Tabel 4 dan disajikan pada gambar.9. Nilai perhitungan AIJ (2008), BS5400 (2005) dan GB50936 (2014) masing-masing adalah 19%, 13,2% dan 19,4% lebih rendah dari nilai rata-rata eksperimen.Momen lentur yang dihitung oleh EC4 (2005) adalah 7% di bawah nilai rata-rata pengujian yang merupakan nilai terdekat.
Sifat mekanik elemen RuCFST di bawah pembengkokan murni diselidiki secara eksperimental.Berdasarkan penelitian, dapat diambil kesimpulan sebagai berikut.
Anggota RuCFST yang diuji menunjukkan perilaku yang mirip dengan pola CFST tradisional.Kecuali pada benda uji pipa baja kosong, benda uji RuCFST dan CFST mempunyai keuletan yang baik karena adanya pengisian beton karet dan beton.
Rasio geser terhadap bentang bervariasi dari 3 sampai 5 dengan pengaruh yang kecil terhadap momen pengujian dan kekakuan lentur.Laju penggantian karet praktis tidak berpengaruh terhadap ketahanan sampel terhadap momen lentur, namun mempunyai pengaruh tertentu terhadap kekakuan lentur sampel.Kekakuan lentur awal spesimen SB1 dengan rasio penggantian karet 10% lebih tinggi 19,03% dibandingkan spesimen tradisional CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) memungkinkan evaluasi akurat terhadap kapasitas lentur akhir elemen RuCFST.Penambahan karet pada dasar beton meningkatkan kerapuhan beton, memberikan elemen Konfusianisme ketangguhan yang baik.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP dan Yu, ZV Aksi gabungan kolom tubular baja berpenampang persegi panjang diisi dengan beton dalam geser melintang.struktur.Beton 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, dan Li, W. Pengujian pipa baja isi beton (CFST) dengan kolom STS miring, kerucut, dan pendek.J.Konstruksi.Tangki Baja 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Pengujian seismik dan studi indeks kinerja dinding blok berongga daur ulang yang diisi dengan rangka tubular baja agregat daur ulang.struktur.Beton 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK dkk.Percobaan dan perancangan pipa baja pendek yang diisi beton karet.proyek.struktur.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Analisis risiko baru COVID 19 di India, dengan mempertimbangkan faktor iklim dan sosial ekonomi.teknologi.ramalan.masyarakat.membuka.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Sistem penilaian risiko baru dan ketahanan terhadap perubahan iklim pada infrastruktur penting.teknologi.ramalan.masyarakat.membuka.165, 120532 (2021).
Liang, Q dan Fragomeni, S. Analisis Nonlinier Kolom Bulat Pendek Pipa Baja Berisi Beton di bawah Pembebanan Aksial.J.Konstruksi.Resolusi Baja 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. dan Lam, D. Perilaku kolom rintisan bundar berisi beton konvensional dan berkekuatan tinggi yang terbuat dari pipa baja padat.J.Konstruksi.Tangki baja 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. dkk.Investigasi eksperimental karakteristik kompresi eksentrik kolom tubular persegi panjang beton bertulang dingin berkekuatan tinggi.Universitas J.Huaqiao (2019).
Yang, YF dan Khan, LH Perilaku kolom pipa baja isi beton pendek (CFST) di bawah kompresi lokal eksentrik.Konstruksi dinding tipis.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL dan Castro, JM Evaluasi eksperimental karakteristik siklik balok-kolom tubular baja diisi beton dengan penampang segi delapan.proyek.struktur.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH dan Hicks, S. Tinjauan karakteristik kekuatan pipa baja melingkar berisi beton di bawah lentur murni monotonik.J.Konstruksi.Tangki baja 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Model Ketegangan Senar dan Kekakuan Lentur CFST Bulat pada Pembengkokan.struktur baja J. internal.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. dan Li, L. Sifat mekanik kolom pendek pipa baja persegi beton karet di bawah beban aksial.J.Timur Laut.Universitas (2011).
Duarte, APK dkk.Studi eksperimental beton karet dengan pipa baja pendek di bawah pembebanan siklik [J] Komposisi.struktur.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW dan Chongfeng, HE Studi eksperimental karakteristik kompresi aksial pipa baja bulat diisi dengan beton karet.Beton (2016).
Gao, K. dan Zhou, J. Uji kompresi aksial kolom pipa baja berdinding tipis persegi.Jurnal Teknologi Universitas Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, dan Wang E. Studi eksperimental kolom beton bertulang persegi panjang pendek setelah terkena suhu tinggi.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. dan Wang, E. Studi eksperimental kolom tubular baja berisi beton karet bulat di bawah kompresi aksial setelah terkena suhu tinggi.Beton (2019).
Patel VI Perhitungan balok-kolom tubular baja pendek yang dibebani secara uniaksial dengan ujung bulat diisi beton.proyek.struktur.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH dan Zhao, SL Analisis perilaku lentur pipa baja bulat berdinding tipis yang diisi beton.Konstruksi dinding tipis.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS dan Hunaiti Yu.M.Studi eksperimental sifat-sifat pipa baja yang diisi beton mengandung bubuk karet.J.Konstruksi.Tangki baja 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Metode Uji Tarik Suhu Normal untuk Bahan Logam (China Architecture and Building Press, 2010).
Waktu posting: 05 Januari 2023